Пятница, Декабрь 15, 2017

11. ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНАЯ ТОКОВАЯ ЗАЩИТА

Принцип действия и область применения. Диффе­ренциальная токовая защита относительно редко устанавливается на трансформаторах 10 кВ, однако «Правила» допускают установку этой защиты в тех случаях, когда, например, токовая отсечка трансфор­маторов от 1 до 2,5 MB-А не удовлетворяет требова­ниям чувствительности (§ 7). Поэтому далее кратко рассматриваются принцип действия и схемы диффе­ренциальных защит трансформаторов 10/6 и 10/10 кВ с выключателями и трансформаторами тока на обеих сторонах.

Принципиальная схема продольной дифференци­альной защиты с циркулирующими токами показана на рис. 36 для одной фазы какого-либо элемента, имеющего в начале и в конце одинаковые по значе­нию первичные токи (I1-1=I2-2). Между трансфор­маторами тока 1ТТ и 2ТТ находится зона действия дифференциальной защиты. Вторичные обмотки этих ТТ соединяются последовательно (конец 1ТТ с нача­лом 27Т), а токовое реле дифференциальной защиты ТД подключается к ним параллельно.

При КЗ в точке К за пределами зоны действия дифференциальной защиты (такое КЗ называется внешним или сквозным), а также в нормальном ре­жиме нагрузки вторичные токи трансформаторов тока, соответственно I1-1 и I2-2, циркулируют по сое­динительным проводам (плечам) защиты (рис. 36, а). При одинаковых коэффициентах трансформации трансформаторов тока 1ТТ и 2ТТ и их работе без погрешностей значения вторичных токов I2-1 и I2-2 равны между собой, а направления их в реле ТД — противоположны. Следовательно, в рассматриваемом идеальном случае ток в реле ТД равен нулю.

Таким образом, по принципу действия дифферен­циальная защита не реагирует на повреждения вне ее зоны действия, т. е. на соседних элементах (линиях, двигателях и т. п.), и поэтому может быть выполнена без выдержки времени. Эта защита относится к груп­пе защит с абсолютной селективностью.

Рис.   36.   Принципиальная   схема   продольной   дифференциальной

защиты   с циркулирующими токами:   а — токораспределение   при

КЗ вне зоны действия (внешнем КЗ); б — то же при КЗ в зоне

действия защиты

Практически в режиме нагрузки, и особенно при внешнем КЗ, ток в реле ТД не может быть равен нулю, поскольку трансформаторы тока 1ТТ и 2ТТ имеют разные значения полных погрешностей и даже при равных первичных токах вторичные токи I2-1 и I2-2 не равны между собой. Ток в реле ТД в режимах нагрузки и внешнего КЗ называется током небаланса.

Для обеспечения несрабатывания дифференциаль­ной защиты в этих режимах ток срабатывания реле ТД выбирается большим, чем ток небаланса:

 

где kaкоэффициент надежности, принимаемый для современных дифференциальных защит примерно рав­ным 1,3.

При КЗ в зоне действия дифференциальной защи­ты (рис. 36, б) в случае двустороннего питания защи­щаемого элемента направления первичного I1-1 и вто­ричного I2-2 тока изменяются на угол 180°. При этом в реле ТД проходит сумма токов КЗ:

                         Iр.к.=I2-1+I2-2,

и реле ТД срабатывает на отключение поврежденного элемента от источников питания. При одностороннем питании в реле ТД проходит один из токов КЗ: I2-1 или I2-2. При этом дифференциальная защита также должна срабатывать на отключение. Режим односто­роннего питания является расчетным при оценке чув­ствительности дифференциальной защиты, которая производится с помощью коэффициента чувствитель­ности [1]

Особенности выполнения дифференциальной за­щиты трансформаторов. При выполнении продольных дифференциальных защит трансформаторов (в отли­чие от аналогичных защит генераторов, линий) при­ходится считаться с возможностью возникновения больших токов небаланса из-за следующих причин:

1) имеется ток намагничивания, проходящий только по обмотке трансформатора со стороны пи­тания и появляющийся поэтому в реле как ток не­баланса; при включении трансформатора под напря­жение бросок тока намагничивания (БТН) может в 5—8 раз превысить номинальный ток трансформа­тора;

2) первичные поминальные токи сторон ВН и НН трансформатора не равны между собой (исключение представляет трансформатор 10/10 кВ); как правило, неравенство характерно и для вторичных токов (I2-1 и I2-2 на рис. 36);

3) трансформаторы тока 1ТТ и 2ТТ (рис. 36), как правило, разнотипные, имеют разные вольт-амперные характеристики, разные сопротивления нагрузки и, как следствие, при внешних КЗ они работают с раз­ными значениями полной погрешности, что увеличи­вает неравенство значений вторичных токов I2-1 и I2-2.

4) при схеме и группе соединения обмоток, отлич­ной от пулевой, имеется фазовый сдвиг между пер­вичными токами в выводах трансформатора, напри­мер: при стандартной схеме и группе соединения об­моток Y/∆-11 (см. рис. 38) фазовый сдвиг составляет 30°; если не принять специальных мер, этот же фазо­вый сдвиг будет и между вторичными токами и вызо­вет недопустимо большой ток небаланса в реле диф­ференциальной защиты.

Кроме того, ток небаланса   в дифференциальной защите   появляется   при изменении   (регулировании) напряжения па одной из сторон трансформатора с целью поддержания нормального напряжения у по­требителей при колебаниях напряжения на шинах ВН. При больших диапазонах регулирования напря­жения под нагрузкой (РПН) и, следовательно, боль­ших изменениях тока только на одной из сторон трансформатора приходится принимать специальные меры для обеспечения несрабатывания дифференци­альной защиты при внешних КЗ. Поскольку большие диапазоны регулирования напряжения характерны для трансформаторов более высоких классов напря­жения, здесь не рассматриваются особенности выпол­нения дифференциальных защит па трансформаторах с РПН [9].

Способы   отстройки дифференциальных защит от броска тока   намагничивания   (БТН)   при   включении трансформатора под   напряжение.   Ток   намагничива­ния при включении силового трансформатора под на­пряжение   может   достигать,   как уже указывалось, (5—8)-кратного значения номинального тока, но он быстро затухает и через 0,5—1 с становится уже на­много меньше номинального. Эта особенность исполь­зуется для выполнения грубых, по быстродействую­щих   дифференциальных     защит — так   называемых дифференциальных отсечек. Ток срабатывания отсеч­ки выбирается   в   3—4 раза большим   номинального тока   трансформатора   (3, 9].   Иногда коэффициент чувствительности дифференциальной отсечки соответ­ствует условию (42). Для дифференциальной отсечки используются обычные максимальные реле тока типа РТ-40 без каких-либо дополнений. Однако большин­ство   дифференциальных     защит     трансформаторов выполнено и будет, очевидно, выполняться на специ­альных реле, которые могут обеспечить надежную от­стройку от БТН и вместе с тем высокую чувствитель­ность дифференциальной защиты к токам КЗ в зоне действия. Для того чтобы дифференциальная защита могла реагировать на повреждения внутри трансфор­матора, сопровождающиеся малыми токами КЗ, ток срабатывания этой защиты желательно иметь в пре­делах от 0,3 до 0,5 поминального тока. Решить эту задачу очень непросто.

В современных дифференциальных реле для от­стройки от БТН используют особенности апериодиче­ской несинусоидальной формы кривой БТН в дифференциальной цепи при включении трансформатора под напряжение, а именно:

смещение кривой БТН в одну сторону от нулевой линии и отсутствие обратных полуволн (рис. 37,а);

наличие в БТН бестоковых пауз длительностью около 7—10 мс (рис. 37,а);

 

Рис. 37. Апериодическая форма кривой броска тока намагничи­вания в одной из фаз при включении трансформатора под напря­жение (а) и периодическая синусоидальная форма кривой тока в дифференциальной цепи при КЗ в трансформаторе и при ра­боте ТТ с полной погрешностью не более 10%: ε≤ 10% (б)

смещение кривой БТН в одну сторону от нулевой линии и отсутствие обратных полуволн (рис. 37,а);

наличие в БТН бестоковых пауз длительностью около 7—10 мс (рис. 37,а);

наличие в выпрямленном БТН, наряду с постоян­ной составляющей, также переменной составляющей промышленной частоты; при выпрямлении синусои­дального тока (рис. 37,6) переменная составляющая промышленной частоты отсутствует.

Сейчас подавляющее большинство дифференци­альных защит в нашей стране выполнено на отечест­венных реле серий РНТ-560 и ДЗТ-10, в которых для отстройки от БТН используется первая из перечислен­ных особенностей. В этих реле исполнительный орган (реле типа РТ-40) включен в дифференциальную цепь защиты через промежуточный трансформатор тока, работающий с повышенной индукцией в магннтопроводе. Когда в первичную обмотку такого трансфор­матора тока подается однополярный ток (рис. 37, а), апериодическая составляющая этого тока вызывает глубокое насыщение магнитопровода, весь первичный ток становится током намагничивания и в идеальном случае во вторичную обмотку не трансформируется. Следовательно, исполнительный орган, включенный на вторичную обмотку насыщенного трансформатора тока, не может сработать. Такой трансформатор тока называется быстронасыщающимся (БНТ) или насы­щающимся (НТТ).

Если происходит КЗ в зоне действия защиты и че­рез первичную обмотку НТТ проходит синусоидальный двухполярный ток КЗ (рис. 37,6), то НТТ транс­формирует этот ток во вторичную обмотку и обеспе­чивает срабатывание исполнительного органа реле РНТ или ДЗТ. Надо отметить, что ток КЗ также может иметь апериодическую составляющую, которая насыщает НТТ и препятствует трансформации перио­дической составляющей. Но апериодическая состав­ляющая тока КЗ быстро затухает, после чего реле срабатывает за счет периодической составляющей. Полное время срабатывания защиты с НТТ при са­мых неблагоприятных условиях не превышает 0,12 с.

В отличие от описанного идеального случая реаль­ный НТТ трансформирует часть однополярного тока намагничивания. Кроме того, при включении трехфаз­ного трансформатора под напряжение в одной из фаз может отсутствовать апериодическая составляющая броска тока намагничивания (так называемый перио­дический БТН, который хорошо трансформируется НТТ). Такая форма кривой тока на входе НТТ может иметь место и в том случае, если основные трансфор­маторы тока дифференциальной защиты работают с большими погрешностями и трансформируют только периодическую составляющую броска тока намагни­чивания. Все эти возможные случаи не позволяют вы­полнить с помощью НТТ высокочувствительную диф­ференциальную защиту силовых трансформаторов. Практически принимается ток срабатывания для реле РНТ-560 не менее 0,9, а для ДЗТ-И не менее 1,1 но­минального тока трансформатора, а чаще и более [9].

Вторая особенность БТН использована при созда­нии времяимпульсного реле, на основе которого вы­полнена отечественная защита серии ДЗТ-20. Однако из-за сложности, больших размеров и высокой стои­мости она не может найти применения в распредели­тельных сетях. Эту же особенность БТН использо­вали создатели бесконтактного устройства типа УБ, которое должно включаться как приставка к реле серий РНТ-560 и ДЗТ-10. Устройство У Б позволяет снизить ток срабатывания дифференциальной защиты трансформатора при синусоидальной форме кривой тока КЗ (рис. 37,6) до 0,3—0,5 номинального тока трансформатора, поскольку при синусоидальном токе УБ не срабатывает. При появлении БТН устройство УБ представляющее собой детектор искаженной формы кривой тока, срабатывает и автоматически увели­чивает ток срабатывания дифференциальной защиты в 3—5 раз [14]. Опыт работы дифференциальных за­щит с УБ пока не накоплен.

Третья особенность БТН использована при созда­нии нового реле типа РСТ-15, предназначенного для дифференциальных защит трансформаторов и элек­тродвигателей. Реле выпускается Чебоксарским элек­троаппаратным заводом 114]. Оно также позволяет выполнить чувствительную дифференциальную защи­ту с током срабатывания не менее 0,4 номинального тока трансформатора.

Устранение фазового сдвига между вторичными токами дифференциальной защиты. В трансформато­рах со схемой соединения обмоток Y/A-11 имеется фазовый сдвиг, равный 30°, между первичными то­ками соответствующих фаз на сторонах ВН и НН (рис. 38). Для устранения подобного сдвига между

 

 

 

 

Рис. 38. Схема включения ТТ и реле дифференциальной токовой защиты двухобмоточного трансформатора со схемой соединения обмоток Y/∆-11, векторные диаграммы первичных токов фаз А, В и С на сторонах ВН и НН трансформатора, например, 10/6 кВ (б) и вторичных токов в плечах ВН и НН дифферен­циальной защиты (в)

вторичными токами, который является причиной очень большого тока небаланса, принято вторичные обмотки трансформаторов тока 1ТТ, установленных на стороне ВН (рис. 38, а), соединять в такой же треугольник, как и обмотка НН, а вторичные обмотки 2ТТ — в такую же звезду, как и обмотка ВН защи­щаемого трансформатора. При правильной сборке схемы трансформаторов тока 1ТТ создается фазовый сдвиг вторичных токов в плече ВН (/2вн на рис. 38, в) на такой же угол 30°, как и первичных токов в фазах стороны НН (/inn на рис. 38,6) и, следовательно, вторичных токов в плече НН. Этим обеспечивается совпадение по фазе вторичных токов, подводимых к дифференциальным реле (рис. 38, в). Поэтому ток в дифференциальных реле всех фаз при отсутствии дру­гих причин возникновения тока небаланса будет

Правильность сборки схемы дифференциальной зашиты трансформатора обязательно проверяется пе­ред включением трансформатора и затем после его включения под нагрузку.

Устранение неравенства абсолютных значений вто­ричных токов в плечах дифференциальной защиты. Для того чтобы устранить или сделать минимальным ток небаланса, возникающий по причине неравенства значений вторичных токов, применяются в основном два способа:

выравнивание вторичных токов, подводимых к дифференциальному реле, с помощью промежуточных трансформаторов тока, включенных в плечи диффе­ренциальной защиты;

выравнивание в самом дифференциальном реле магнитодвижущих, сил (МДС), создаваемых неоди­наковыми по значению токами плеч дифференциаль­ной защиты.

Первый из способов имеет недостатки и сейчас практически не применяется. Второй способ широко используется благодаря тому, что в типовых диффе­ренциальных реле серий РНТ-560 и ДЗТ-10 преду­смотрены специальные уравнительные обмотки с большим числом ответвлений. Если, например, у двух­обмоточного трансформатора имеются два значения вторичных токов: 3 и 5 А (ток небаланса равен 2 А),

Рис. 39. Выравнивание магнитодвижущих сил (МДС) с помощью уравнительных обмоток специального реле дифференциальных за­щит, например типа РНТ-565 (для одной фазы): ωур1 = 10 вит.;ωуР2 = 6   ВИТ.

то, подобрав для стороны с током 3 А число витков уравнительной обмотки, равное 10, а для стороны с током 5 А — число витков, равное 6, получим равен­ство абсолютных значений МДС, представляющих произведение числа витков данной обмотки и прохо­дящего по ней тока:

Поскольку магнитодвижущие силы имеют такие же условные направления, что и создающие их токи, разность этих сил в обеих уравнительных (первичных) обмотках Н'ГТ равна нулю (рис. 39), ток в его вто­ричной обмотке а12 равен нулю и, следовательно, ток небаланса в исполнительном органе ИО также равен нулю.

В реле серий РНТ-560 и ДЗТ-10 могут быть уста­новлены лишь целые числа витков уравнительных об­моток, поэтому точного равенства МДС удается до­биться далеко не всегда. Оставшееся неравенство (небаланс) МДС приводит к появлению тока небаланса, который должен учитываться при выборе тока срабатывания защиты.

Ограничение тока небаланса, вызванного полной погрешностью трансформаторов тока. «Правила» [1] требуют, чтобы трансформаторы тока в схемах ре-лепной защиты работали с полной погрешностью не более 10%. Для дифференциальных защит 10%-ная полная погрешность должна обеспечиваться при мак­симальном значении тока внешнего КЗ. Иногда мож­но добиться, чтобы погрешность трансформаторов тока была ниже 10%, путем уменьшения сопротив­ления вторичной нагрузки (главным образом — при увеличении сечения соединительных проводов) или последовательного включения двух трансформаторов тока на фазу. Однако полностью устранить ток не­баланса, вызванный погрешностью трансформаторов тока, невозможно. Поэтому он должен учитываться при выборе тока срабатывания защиты.

Отстройка от тока небаланса. В дифференциаль­ных защитах трансформаторов отстройка от тока не­баланса с целью обеспечения несрабатывания защиты при внешних КЗ осуществляется в основном двумя способами:

путем выбора тока срабатывания большим, чем максимальное расчетное значение тока небаланса Iнб, по выражению (41); этот способ используется для защит с реле серии РНТ-560, а также с РТ-40;

путем торможения (загрубления) дифференциаль­ной защиты вторичным током внешнего КЗ, циркули­рующим в плечах защиты; этот способ используется для защит с реле серии ДЗТ-10 и в этой книге не рас­сматривается [3, 9].

И в том, и в другом случаях необходимо опреде­лить максимальное расчетное значение тока неба­ланса при внешнем КЗ.

Расчетное значение тока небаланса. Расчетный ток небаланса в дифференциальных защитах транс­форматоров принято представлять в виде суммы трех составляющих:

где Iнб— составляющая, обусловленная разностью намагничивающих токов трансформаторов тока в плечах дифференциальной защиты; в практических расчетах ее принято считать равной току намагничивания или полной погрешности е худшего из трансформаторов тока защиты; /"б — составляющая, обусловленная ре­гулированием напряжения и, следовательно, измене­нием первичного тока только на регулируемой сто­роне трансформатора; Iнб — составляющая, вызван­ная неточностью выравнивания МДС с помощью уравнительных обмоток реле с НТТ.

Первая из составляющих, характерная для диф­ференциальной защиты любого из элементов электро­установок,

где Iк.max.ап. — периодическая составляющая тока при расчетном внешнем трехфазном металлическом КЗ; е — относительное значение тока намагничивания, равное полкой погрешности трансформаторов тока; при проектировании принимается равным 0,1 при обя­зательном выборе трансформаторов тока и сопротив­ления их вторичной нагрузки по кривым предельных кратностей (§ 8), при обслуживании защиты может быть определено по фактическим вольт-амперным ха­рактеристикам ТТ (рис. 27,6); Kanep — коэффициент апериодичности, учитывающий переходный режим; для реле с НТТ может быть принят равным 1, учиты­вая способность НТТ насыщаться при переходном однополярном токе с формой кривой, аналогичной кривой на рис. 37, а, для реле тока без НТТ (напри­мер, РТ-40) принимается равным 2; kодн — коэффи­циент однотипности, при разнотипных ТТ принимается равным 1.

Вторую составляющую тока небаланса необхо­димо учитывать только при расчете дифференциаль­ной защиты трансформаторов с РПН, когда относи­тельная погрешность, обусловленная регулированием напряжения на одной из сторон трансформатора, ∆U > 0,05:

Третья составляющая, обусловленная неравен­ством вторичных токов в плечах дифференциальной защиты I2ном.вн и I2ном.нн, при отсутствии устройств для выравнивания токов или МДС определяется по выражению

При выполнении дифференциальной защиты с реле серий РНТ-560 или ДЗТ-10, имеющими уравнитель­ные обмотки (рис. 39), третья составляющая тока не­баланса, обусловленная неточностью выравнивания МДС с помощью уравнительных обмоток, вычисляется по выражению

где ωрасч — расчетное число витков уравнительной об­мотки; ω— принятое (целое) число витков уравни­тельной обмотки; Iк.max.вн.— то же, что в выражениях (44) и (45).

Схема дифференциальной токовой отсечки, вы­полненной на максимальных реле тока типа РТ-40 (без специальных устройств для выравнивания вто­ричных токов). Схема приведена на рис. 40,а. Выбор тока срабатывания производится по выражениям (41)-(46).

Рис.   40.   Схема   дифференциальной   токовой   отсечки   трансфор­матора   со схемой соединения   обмоток Y/∆-11, выполненная на реле типа РТ-40 (а) и расчетная схема к примеру выбора тока срабатывания дифференциальной отсечки (б\

Для примера рассчитывается дифференциальная токовая отсечка трансформатора ТМ-4000/10, напря­жением 10/6,3 кВ, мощностью 4 MB -А; напряжение КЗ Uk = 7,5%. Максимальное и минимальное значе­ния тока при трехфазном КЗ за трансформатором одинаковы: 2600 А, отнесенных к напряжению 10 кВ. Номинальные токи трансформатора, определенные по выражениям (2) и (3), равны 231 А — для стороны ВН и 367 А — для стороны НН.

Выбираются ТТ с коэффициентом nт.т. = 400/5 для обеих сторон, но с учетом схемы соединения ТТ на стороне ВН в треугольник, вторичный номинальный ток в этом плече защиты I2ном.вн. = 5 А (231*5*1,73/400), в другом — I2ном.нн = 4,59 А (367*5/400). Значения этих токов указаны на расчетной схеме (рис. 40,6).

Ток небаланса определяется по выражениям (44) — (46):

Ток срабатывания защиты по условию отстройки от тока небаланса по выражению (41) будет Iс.з. = 1,3*863= 1122 А или 486% номинального тока трансформатора. При таком токе срабатывания также обеспечивается отстройка (несрабатывание) этой за­щиты при БТН в момент включения трансформатора под напряжение.

Ток срабатывания реле по выражению (22)

Коэффициент   чувствительности   по   выражению (42)

где Iр.= 1,5*2600/ (400/5) = 48,7 А — ток в реле ТДА или ТДС (рис. 40, а) при двухфазном КЗ за трансфор­матором со схемой соединения обмоток Y/∆-11 (см, векторную диаграмму рис, 2, д). Коэффициент чувствительности для этой схемы может быть вычислен и по первичным токам:

Несмотря на то, что значение коэффициента чув­ствительности соответствует требуемому [1], диффе­ренциальная защита, имеющая, как правило, ток сра­батывания, в 4—5 раз превышающий номинальный ток трансформатора, не может считаться эффектив­ной. Более чувствительную дифференциальную за­щиту можно выполнить на реле серии РНТ-560.

Устройство реле серии РНТ-560 и схема его включения для защиты двухобмоточного трансфор­матора. Упрощенная схема дифференциальной за­щиты с реле серии РНТ-560 приведена на рис. 41, а (в учебных целях — только для одной фазы). Первич­ная обмотка ω1 состоит из рабочей ωр. и уравнитель­ных ωур1. и ωур2 (рис. 41,6) с большим числом ответ­влений для точного выравнивания МДС, создаваемых неодинаковыми вторичными токами защиты, а также для выполнения уставки срабатывания реле. Вариант

Рис. 41. Упрощенная схема дифференциальной защиты транс­форматора с реле серии РНТ-560 (для одной фазы) (а) и прин­ципиальная схема включения первичной обмотки НТТ ω1 состоя­щей из двух уравнительных ωур1.,ωур2 и одной рабочей об­мотки ωраб. (б)

ω2,ωк—вторичная   и   короткозамкнутая   обмотки   НТТ;   ИО — исполнитель­ный   орган   (электромагнитное   реле   типа   РТ-10)

включения первичной обмотки на рис. 41,6 может быть изменен с целью исключения рабочей обмотки ωраб. Для этого зажимы 2 и 6 реле соединяются, а пе­ремычка 2—4 размыкается, обмотка ωраб. остается ра­зомкнутой. Такой вариант включения реле и исполь­зуется для защиты двухобмоточных трансформаторов.

Вторичная обмотка ω2 расположена на другом стержне магнитопровода НТТ, к ней подключен ис­полнительный орган (реле типа РТ-40) и резистор для подрегулировки его тока срабатывания. Имеется разъем (накладка) 11—12 для измерения тока неба­ланса в исполнительном органе.

Короткозамкнутая обмотка wkпредназначена для эффективной отстройки защиты от апериодической со­ставляющей броска тока намагничивания при вклю­чении силового трансформатора, а регулируемый ре­зистор RKслужит для усиления или ослабления этой отстройки. При использовании реле РНТ-565 для за­щиты трансформаторов устанавливается RR= 3 = 4 Ом (для старых реле РНТ-562 это соответствует положению штепсельных винтов Б—Б). При предель­ной загрузке трансформаторов тока дифференциаль­ной защиты рекомендуется установить RK~ 0,8= 1 Ом, что улучшает отстройку от бросков тока на­магничивания. Надежность отстройки дифференциаль­ной защиты от БТН проверяется опытным путем: пя­тикратным включением трансформатора под напря­жение со стороны основного питания.

Ток срабатывания дифференциальной защиты трансформаторов, выполненной на реле РНТ-565, как правило, определяется условием (41) отстройки от тока небаланса, так как его значение оказывается больше, чем ток срабатывания, выбранный по усло­вию отстройки от БТН (0,9—1,3 номинального тока трансформатора). Ток срабатывания реле определя­ется по выражению (22). Для обеспечения заданного тока срабатывания на реле серии РНТ-560 необхо­димо на рабочей обмотке установить число витков, определяемое по выражению

где Fс.р.— магнитодвижущая сила, необходимая для срабатывания реле, А; для реле РНТ-565 она равна (100 ±5) А, для реле РНТ-562 (снятых с производ­ства)—(60 ±4) А.

Рис. 42. Принципиальная схема включения реле типа РНТ-565 (ТДл и ТДс) дифференциальной токовой защиты двухобмоточного трансформатора со схемой соединения обмоток

Указания и примеры расчета уставок дифференци­альной защиты с реле РНТ-565 приведены в работе [9]. Пример включения реле РНТ-565 в дифферен­циальной защите двухобмоточного трансформатора со схемой соединения обмоток Y/∆-11 приведен на рис. 42. В качестве оперативного тока может быть использован постоянный или выпрямленный опера­тивный ток (подобно тому, как показано на рис. 31, а, б), или переменный оперативный ток, с по­мощью реле РП-341, дешунтирующих ЭО (рис. 32).