Принцип действия и область применения отсечки. Токовой отсечкой называется быстродействующая максимальная токовая защита с ограниченной зоной действия. В зону действия отсечки на понижающих трансформаторах входит часть обмотки и выводы со стороны ВН, где включены реле отсечки ТО (рис. 17). При КЗ за трансформатором (точка К1) отсечка не действует благодаря отстройке ее тока срабатывания от максимального значения тока при КЗ в этой точке. Поэтому отсечка не чувствует КЗ также на отходящих линиях НН (точка K2) и может выполняться без выдержки времени.
Быстродействие является главным достоинством отсечки, так как быстрое отключение уменьшает размеры повреждения трансформатора, обеспечивает продолжение нормальной работы электродвигателей и другой нагрузки, подключенных к тому же питающему источнику (Т2, m1, M2), и, кроме того, позволяет иметь небольшую выдержку времени на последующей максимальной токовой защите питающего трансформатора 110/10 кВ или питающей линии 10 кВ (МТЗ на рис. 17).
Рис. 17. Схема подстанции 10 кВ, поясняющая зоны несрабатывания (точки K1 и K2) и срабатывания (K3) токовой отсечки ТО на трансформатореТ1.
При использовании современных электронных реле времени допускается устанавливать выдержку времени на последующей максимальной токовой защите от 0,3 до 0,4 с. Недостатком токовой отсечки является ограниченная зона действия, в связи с чем отсечка устанавливается как дополнение к максимальной токовой защите трансформатора (§ 8). При выполнении дифференциальной защиты трансформатора (§ 11) отсечка не устанавливается.
Схемы выполнения, типы реле и расчет тока срабатывания. Правильная (селективная) работа токовой отсечки обеспечивается выбором тока срабатывания по условию
где Iк.мах.вн — максимальное значение тока трехфазного КЗ за трансформатором, т. е. вне зоны действия отсечки, приведенного к стороне ВН, где установлена отсечка, А; kн — коэффициент надежности, значения которого зависят от типа применяемых токовых реле: 1,3 — 1,4 — для реле типа РТ-40 и примерно 1,6 — для реле РТ-80 (ИТ-80) и РТМ.
Ток Iк.мах.вн. определяется в точке K1 (рис. 17) при максимальном режиме питающей энергосистемы, когда ее сопротивление имеет минимально возможное значение (§ 3). При выборе тока срабатывания отсечки по выражению (21) обеспечивается также ее несрабатывание (отстройка) при бросках тока намагничивания, возникающих при включениях трансформатора под напряжением со стороны 10 кВ.
Ток срабатывания токовых реле отсечки (уставка) определяется по выражению, общему для всех вторичных токовых реле, т. е. реле, включенных через трансформаторы тока:
где Iс. о — первичный ток срабатывания отсечки, выбранный по условию (21); пт. т — коэффициент трансформации трансформаторов тока ТТ на стороне ВН трансформатора; kсх — коэффициент схемы при симметричном режиме, показывающий, во сколько раз ток в реле защиты (отсечки) больше, чем вторичный ток трансформаторов тока
Рис. 18. Схемы включения максимальных реле тока токовой отсечки трансформаторов
Для схемы соединения трансформаторов тока в неполную звезду ксх = 1 для всех видов КЗ (рис. 18, а). Для схемы соединения трансформаторов тока на разность токов двух фаз (рис. 18,6) при симметричном нагрузочном режиме и при трехфазном КЗ kсх = √з , но для двухфазных КЗ А — В и В —С значение kсх = 1. Из сравнения этих схем видно, что при одинаковых значениях Iс. 0 и пт. т ток срабатывания (уставка) токовых реле в схеме рис. 18,6 по условию (22) получится в 1,73 раза большим, чем для схемы рис. 18, а. Это имеет большое значение при оценке чувствительности, которая осуществляется с помощью так называемого коэффициента чувствительности:
где Iр.min — минимальное значение тока в реле при металлическом двухфазном КЗ на выводах ВН защищаемого трансформатора (точка K на рис. 18), А; Iс.р.— ток срабатывания реле (уставка), вычисленный по условию (22).
Значение kч. по «Правилам» [1] должно быть равно примерно 2.
Для схемы на рис. 18, а при всех вариантах двухфазного КЗ и для схемы на рис. 18,6 при КЗ между фазами А и В, В и С kсх = 1 и, следовательно,
где Iк.min. — минимальное значение первичного тока при трехфазном КЗ на выводах ВН защищаемого трансформатора, вычисленное при наибольшем сопротивлении питающей системы.
Но несмотря на то, что значения токов в реле отсечки при этих видах КЗ для схем на рис. 18, а и б одинаковы, коэффициент чувствительности существенно, в 1,73 раза, выше для схемы 18, а, так как при прочих равных условиях ток срабатывания реле этой схемы в 1,73 меньше, чем у реле схемы 18,6.
Например, Iсо=1000А; Ik.min. = 2500 А: птт = = 100/5 = 20. По выражению (24) ток в реле при двухфазных КЗ
Ток срабатывания реле (уставки) для схемы на рис. 18, а Ic.р.. = 1000*1/20 = 50 А, а для схемы на рис. 18,6 —Iс.р.= 1000*1,73/20 = 86,5 А, т. е. в 1,73 раза выше.
Коэффициент чувствительности, вычисленный по выражению (23), для схемы на рис. 18, а кч = 108/50 = 2,16, а для схемы на рис. 18,6 — kч = 108/86,5=1,25, т. е. в 1,73 раза меньше и, кроме того, значительно ниже, чем требуют «Правила» [1]. Поэтому схема включения реле на разность токов двух фаз (рис. 18,6) для защиты трансформаторов не применяется.
Для стандартной схемы соединения трансформаторов тока (неполная звезда — рис. 18, а) с учетом того, что значения коэффициента схемы при всех видах КЗ равны 1, можно вычислить коэффициент чувствительности по первичным токам:
Однако это выражение справедливо лишь в тех случаях, когда расчетная проверка трансформаторов тока показывает, что их полная (и токовая) погрешность при токе КЗ, несколько превышающем первичный ток срабатывания отсечки, не более 10%. Если же токовая погрешность оказывается более 10%, что вынужденно допускается, например, при использовании реле прямого действия (РТМ, РТВ), то проверку чувствительности отсечки следует производить по выражению (23), для которого вторичный ток Iр.min. должен вычисляться по выражению, аналогичному (24), но с учетом действительного расчетного значения токовой погрешности. В рассмотренном выше примере, при токовой погрешности трансформаторов тока, например, равной 30%, коэффициент чувствительности уменьшится до 1,5, а при 50 %-ной погрешности токовая отсечка может и не сработать (см. § 8).
Для защиты трансформаторов б кВ со схемой соединения обмоток ∆/Y, установленных для питания электродвигателей собственных нужд электростанций, предлагалась схема защиты с тремя трансформаторами тока, соединенными в треугольник (рис. 18, в). В сельских и городских электросетях, да и на электростанциях, такая схема не нашла применения из-за необходимости установки третьего трансформатора тока и третьего реле, что делает ее дороже, чем схема на рис. 18, а. Однако в учебных целях разберем особенности этой схемы (рис. 18,в).
Каждое из трех реле 1-3 включено на разность токов двух соответствующих трансформаторов тока. Следовательно, при симметричном режиме ток в каждом реле в 1,73 раза больше вторичного тока трансформаторов тока. Поэтому для схемы соединения трансформаторов тока в треугольник коэффициент схемы kсх.= 1,73 и, следовательно, ток срабатывания реле (уставка), вычисленный по выражению (22), будет в 1,73 раза больше, чем при прочих равных условиях для реле схемы на рис. 18, а. Однако при установке трех токовых реле при любом из вариантов двухфазного КЗ в одном из реле пройдет удвоенный ток двухфазного КЗ: 2Ik. И коэффициент чувствительности окажется даже больше, чем для схемы на рис. 18, а, в 2/1,73= 1,15 раза. Но если установить только два реле, исключив, например, реле 2 на рис. 18,0, коэффициент чувствительности снизится в 2 раза из-за того, что при одном из вариантов двухфазного КЗ (В и С в данном случае) удвоенный ток пройдет по той цепи, в которой нет реле, а в двух других реле пройдет лишь однократный ток двухфазного КЗ. Таким образом, двух релейная схема в этом случае окажется значительно менее чувствительной, чем схема на рис. 18,а, которая и принята за стандартную.